產品分類
- 上海自動化儀表一廠壓力變送器差壓變送器微差壓變送器精小型壓力變送器擴散硅壓力變送器單法蘭壓力變送器雙法蘭液位變送器節(jié)流裝置
- 上海自動化儀表三廠熱電偶熱電阻端面熱電阻耐磨耐腐熱電偶電廠電站熱電偶耐磨耐腐熱電阻雙金屬溫度計一體化溫度變送器非接觸式溫度儀表儀表套管防爆熱電阻防爆熱電偶裝配式熱電偶法蘭式電熱偶鎧裝熱電阻
- 上海自動化儀表四廠普通壓力表不銹鋼壓力表電接點壓力表特種壓力表雙針雙管壓力表精密壓力表隔膜壓力表膜片壓力表壓力表校驗器活塞壓力計數(shù)字壓力表電感壓力變送器
- 上海自動化儀表五廠翻板液位計物位計浮筒液位送器液位控制器壓力表張力計
- 上海自動化儀表六廠
- 上海自動化儀表七廠閘閥截止閥止回閥球閥蝶閥安全閥調節(jié)閥電動閥門氣動閥門電磁閥旋塞閥減壓閥疏水閥水力控制閥針型閥襯氟閥門襯膠閥門銅閥門真空閥門排泥閥,排污閥排氣閥過濾器氨用低溫閥門氧氣閥門
- 上海自動化儀表九廠電磁流量計渦街流量計渦輪流量計金屬管浮子流量計刮板流量計流量計附件腰輪流量計
- 上海自動化儀表十一廠電動執(zhí)行機構執(zhí)行機構配件雙波紋管差壓計
- 上海大華儀表廠XMT數(shù)顯調節(jié)儀中圓圖平衡記錄儀大圓圖自動平衡記錄儀XWF中長圖記錄儀EL小長圖記錄儀EH中長圖記錄儀記錄儀配件無紙記錄儀熱量顯示儀
- 上海遠東儀表廠壓力控制器差壓控制器高壓控制器流量控制器微壓/微差壓控制器溫度控制器浮球液位控制器
- 上海轉速表廠標準轉速發(fā)生裝置轉速傳感器轉速表轉速數(shù)字顯示儀轉速記錄儀接近開關轉換器轉速變送器手持式離心轉速表手持式離心轉速表
- 上海自動化儀表有限公司調節(jié)控制器壓力變送器智能數(shù)顯儀蝶閥孔板流量計
- 電感壓力變送器
- 單/雙法蘭差壓（液位）變送器
|
|
新聞詳情
上自儀對火力發(fā)電廠凝汽器對較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀誤差解析和處理的技巧 上海市某郊區(qū)發(fā)電廠將機組凝汽器補水管道上原有的差壓式流量計更換為，較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀提高凝補水流量測量結果的準確性，記錄并分析了不同工況下的測量結果。重點研究并解決了測量過程中高真空較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀結水注入流量測量的干擾。結果表明當測點合理時，?較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀能夠提高準確度。 上海市火電廠較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀補水流量測量的準確性對日常監(jiān)視和火電廠經濟性計算具有重要意義。某發(fā)電廠將機組凝汽器補水管道上原有的差壓式流量計更換為較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀?，提高凝補水流量測量結果的準確性，記錄并分析了不同工況下的測量結果。重點研究并解決了測量過程中高真空冷凝器對凝結水注入流量測量的干擾。結果表明當測點合理時，超聲波流量計能夠提高準確度。 1 較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀凝補水系統(tǒng) （1）凝補水系統(tǒng)。由于泄漏、蒸汽、抽汽、吹灰、疏水等現(xiàn)象的影響，在火電廠蒸汽冷凝器的正常運行過程中，冷凝器供水的流量總有不同程度的損失 [1] 。為了保證汽輪機的正常運行，確保火電廠的運行安全，必須保持鍋爐給水流量充足，凝汽器水位穩(wěn)定，并在機組運行階段對凝汽器進行水化和監(jiān)測。凝汽器補水可分為機組正常運行和機組啟動停止兩種工況。凝結和水化過程（凝汽器水化的簡稱）如圖 1 所示。  在機組啟動和停止階段，冷凝水箱中的補給水帶動冷凝器通過補給泵，同時打開再循環(huán)電門，確保冷凝水泵的流量充足，避免水泵發(fā)生空泡現(xiàn)象。當機組正常運作時，然后將再循環(huán)電動門關閉。為了控制火電站的能耗率，提高經濟效益，冷凝水泵停止和冷凝器自然補充水，正壓之間的差壓頭（8 m），水冷凝水箱和冷凝器負壓。 （2）流量問題。 某電廠的原較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀為差壓流量計，B-C 段管道布置如圖 1 。采樣端口位于管道的中心線。在機組正常運行時，凝結水回注泵關閉，凝結水回注壓力低，Q 小，由于管道較厚，所測管內的流動體無法達到中心線位置，Q 往往得不到檢測；由于管道較厚，管道內流速較慢，在機組啟動停止階段，較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀?水位調節(jié)閥一般開小，采樣點測得的差壓小，檢測不準確，波動大，延時大等問題。 2 較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀介紹及測點選取 （1）裝置結構。圖 2  裝置結構，超聲波傳感器是通過聲楔固定在流動管道壁面上的兩個超聲振蕩器，也是超聲波的傳輸和接收元件，超聲波脈沖通過壓電效應和電致伸縮效應轉化為電脈沖信號。當變送器為傳感器供電時，接收傳感器返回的電脈沖信號并對其進行多次處理。信號經過轉換和計算后，發(fā)送到發(fā)射機的本地顯示屏，顯示 V、Q 等信息。處理后的信號通過發(fā)射機傳輸?shù)?DCS（分散控制系統(tǒng)）。 （2）較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀測量的原理。Q 測量方法主要有壓差型、速度型、質量型等，超聲波是速度型的一種。通過測量發(fā)射和接收信號的相位差、時間差以及頻率差，計算出被測流體的速度。超聲波信號沿介質流動方向在管道中交替?zhèn)鬏?。管流中傳輸信號，傳播速度的方向速度小于負方向的傳播速度。兩個傳感器信號會有時差,時差測量 ΔT，可以計算管道內介質的平均速度。 （3）選取測量位置。為減少環(huán)境因素對 Q 測量的影響，測量點應盡量遠離泵、閥、彎管、D-E 管等場所，并在各斷面彎管周圍。為了避免對流體管道的不滿管，應定位測量點以避免管道的損失，低負荷下的管道可能是粗管，如 B-C 管、C-D 段。同時，受再循環(huán)流動的影響，A-B 管道不可取。為了確保安裝和例行檢查和維護安裝的流量計位置不應該過高，除了F-G 段管道（高度：7 m）。所以,通過綜合考量,測點斷面管道 E-F，E 和肘部的高度是 3 m（圖 1）。 3 運行狀況及異常原因分析 （1）較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀運行情況。① 機組啟停階段流量計的運行狀況 。機組啟停時，凝水泵投入運行，凝汽器內壓力為大氣壓。在這一階段，較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀?的水位調節(jié)閥關閉到全開，再回到全開。冷凝水流量隨閥口變化的測量結果如圖 3 所示。  較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀的水位在調節(jié)閥處于自動狀態(tài)，分析兩小時內 Q 隨閥門的開度變化的測量值變化情況。② 機組運行階段流量計的運行狀況。機組運行過程中，凝補水水泵關閉，冷凝器內形成高真空。在測點1進行測量時，發(fā)現(xiàn)兩種流量計的測量結果均有較大波動或無數(shù)據(jù)等異?，F(xiàn)象，測量結果完全不可取。調整手持式流量計在整個管道 E-F 段的測量位置仍然不能得到正常的有效測量值。 （2）異常原因分析。在機組從啟動停止過渡到正常運行過程中，沒有改變較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀測點和參數(shù)設置，變化的只有運行狀態(tài)。在工況變化過程中，凝結水化的運行參數(shù)主要變化如下：?較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀補充泵出口管壓力的變化，凝汽器工作引起的凝汽器壓力變化。針對上面參數(shù)進做了分析得出結論，凝結水 Q 的變化不超過流量計的量程，Q 的變化不是流量計不能正常工作的原因。 另外兩個參數(shù)可能會影響較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀的正常運作，凝補水泵的停運及出口母管壓力的降低可能會導致管道中流體不滿管。機組運行階段冷凝器的高真空會導致管道內的冷凝、水化和汽化，干擾流量計的正常運行。從 F -C 點，與 B-C 段的管道比這更薄，E-F 段管是上升直管,和測量點的彎管（從彎管測定點的距離大約是 19 倍管道直徑），可以基本上消除原因,管道中的流體不滿管。 在環(huán)境溫度為 30℃，環(huán)境壓力 97.07 KPa，1 kg的水完全蒸發(fā)所需卷 29 m 3 。在管道流量為 40 t /h 時，每秒流經 E-F 管段的凝結水質量大約為 11.11 kg，完全汽化所需體積就約為 322 m 3 ；較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀有超過 322 m 3的空間，和部分水蒸氣冷凝和蒸發(fā)后的真空泵。另一部分是由循環(huán)水冷卻成液體一起低壓缸排汽，然后由 較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀水泵加壓提供優(yōu)良的處理系統(tǒng)，創(chuàng)造充分條件的不斷蒸發(fā)冷凝液和水?？拷鞴艿啦糠值膶嶋H參數(shù)水合物（30℃@94.0 kPa）和臨界狀態(tài)參數(shù)已經非常接近，靠近濕飽和狀態(tài),所以在單元操作階段，凝結在E - F 補水管將強烈的蒸發(fā)，異常 Q 檢測的根源。 4 結語 實際過程中，凝補水 Q 測點位置選取，應排除較窄的微波脈沖26G高頻雷達液位測量儀真空對流量計檢測的干擾。超聲波流量計檢測結果精度高，靈敏度高，穩(wěn)定性可靠，為操作人員的日常監(jiān)測、補水率和機組經濟運行提供了有效的參考。
|
